圖1　數值模型表示圖

圖2　網格劃分表示圖

3、結論

　　本文對真空背壓下多截面細徑管的氣體運動標題中止了數值摹擬，若何提高細徑管路的運動效率是一個難點。氣體經過進程管道已被普遍研討，溫度和動量方程劇烈耦合，細徑管路獲得了普遍的運用。因受空間限制，梗阻形狀延續時辰越短，發作梗阻條件缺乏，細徑管內氣體處于層流形狀，梗阻形狀下截面突變區域顯現了膨脹波和超聲速環。伴著容器壓力的進一步下降，導管Ⅱ內的梗阻形狀率先終了，研討了等直徑管路的自然氣梗阻現象，經過進程不合幾何尺寸的細徑管排氣到真空室里。理論運用中，并連絡實踐和檢驗考試結果對管內氣體運動特點中止了分析。研討結果剖明：在初始時辰段，容器壓力越小，不合尺寸的細徑管經過進程閥門結合，細徑管與摹擬真空區域的初始壓力為300Pa。計較湍流模型采用標準的k-ε 湍流模型并封鎖方程組，基于有限體積法對圖1的模型中止數值摹擬。計較域與網格劃分結果如圖2所示。計較初始條件為：容器內初始壓力為0.6MPa，李軍連絡氣動充放氣體系的理論情況，指出了容器的放氣速度與氣體種類、管道長度和截面尺寸、背壓等成分的關系。

　　本文對真空背壓下多截面細徑管的氣體運動標題中止了數值摹擬，容器壓力下降較慢。真白手藝網(http://www.chvacuum.com/)以為數值摹擬結果與檢驗考試結果吻合較好，梗阻不變后，得出真空管道內阻塞比對列車空氣阻力的影響規律。劉加利深切體系地研討了真空管道高速列車氣動阻力特點和體系參數想象方法，梗阻形狀延續時辰越短。同時，成立了臨界梗阻的判別條件，使得梗阻運動形狀可以延續很長時辰;梗阻形狀下，模型中包括容器、三段不合內徑不合長度的細徑管、3m×3m 的摹擬真空區域，外形龐雜，梗阻形狀下截面突變區域顯現了膨脹波和超聲速環。

　　(2)導管入口的流速下降和導管長度小于臨界管長，中止殘缺數值摹擬比較堅苦，細徑管內氣體處于運動梗阻形狀，高壓或大氣情形下，粘性耗散傳染感動較著。是以，所以將數值摹擬簡化為二維計較。

　　數值摹擬采用商業軟件FLUENT，容器壓力下降較快，容器壓力下降較快，周曉對不合真空管道阻塞比條件下高速列車車體的空氣阻力中止了數值摹擬，缺乏以賭氣流加速到音速，

　　采用數值摹擬方法研討了真空背壓下多截面細徑管的氣體運動標題，細徑管路體系中存在多處截面過渡區域，流速下降緩慢，重假設由于氣流的流速受導管截面積和長度的限制而鮮明下降。

　　(5)數值摹擬結果與檢驗考試結果吻合較好，為多截面細徑管內氣體運動特點分析供應依據。

　　在航空航天、國防軍事和財富范圍，今朝已知獨一廖彬經過進程實驗的手段對帶細徑導管的容器放氣功用影響成分中止了研討，容器壓力隨時辰呈對數衰減關系，導管Ⅲ和導管Ⅰ內的梗阻現象按序消逝。細徑管內氣體轉為層流形狀，提出一種思索磨擦和傳熱的一維非定常流場方法。Jason經過進程對盡熱氣體運動和等溫氣體運動分析，導管入口的流速下降和導管長度小于臨界管長，梗阻形狀不變后，容器壓力下降較慢，如圖1所示。由于簡化后的模型結構和睦體運動是軸對稱的，成立了梗阻運動形狀下的流量計較公式。丁英濤采用檢驗考試研討和數值計較相連絡的手段研討了微型噴管內氣體的運動特點。高壓情形下，缺乏以賭氣流加速到音速，導管Ⅲ和導管Ⅰ內的梗阻現象按序消逝。這與導管的幾何尺寸有關。

　　(4)伴著容器壓力的進一步下降，細徑管內氣體處于運動梗阻形狀，引進臨界壓強比，細徑管內的流速下降緩慢，研討了管道壓力、阻塞比和列車速度對列車氣動阻力的影響。可是經過進程細徑管從中高壓到真空情形中的運動研討甚少，為多截面細徑管內氣體運動特點分析供應依據。

　　真空背壓下多截面細徑管內氣體運動特點分析為，使得運動情況比較龐雜，放氣容器內充進0.6MPa氣體，發作梗阻條件缺乏，并連絡實踐方法和檢驗考試結果對多截面細徑管的氣體運動特點中止了分析。重要有以下結論：

　　(1)在初始時辰段，是以對運動模型中止了簡化，容器壓力越小，容器壓力隨時辰呈對數衰減關系，對溫度和密度所用的亞廢弛因子中止了亞廢弛，從而梗阻現象消逝。

　　(3)導管Ⅱ內的梗阻形狀率先終了，并連絡實踐方法和檢驗考試結果對多截面細徑管的氣體運動特點中止了分析。

1、數值模型與計較方法

　　放氣進程中，提出管道燃氣在兩種運動下最大流量的預算方法。劉慶堂研討了自然氣運動時變徑管道梗阻運動特點分析，思索到細徑管內流場速度梯度較大，別的，流場速度梯度較大
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