由于調門開度H與N的關系并不是殘缺線性關系，它重要靠轉變調度級的通流面積(轉變部分進汽度)來轉變主蒸汽流量，有益于提高升負荷速度。

4.2、挨次閥運轉工況

　　當挨次閥調度編制時，暗示切換完成，流量漸漸減小，切換進程終了。

2.2、挨次閥切單閥

　　(1)確定汽機處于某一選定的負荷不變形狀，每一個調度閥對應一組噴嘴，機組采用單閥/挨次閥切換手藝。單閥即調度閥同時開啟或封鎖的運轉編制，分袂安插在汽機兩側，畫面形狀欄中閥門形狀顯示消逝，升負荷時主蒸汽經過幾個按序開啟的調度閥分袂進進對應的噴嘴室，切換中止中按鈕變紅閃爍，K2=0;當挨次閥編制時，各級壓力下降;

　　(3)調度級及未級焓降改動大，當閥位參考值大于99.9%(閥門全開)或小于0.1%(閥門全關)，K1=1，K2=1;如閥門處于切換中間形狀，開啟的堆疊度約為10%。在低負荷時只需一個部分開啟的調門具有節省損喪失，挨次閥向單閥切換末尾，將影響機組運轉工況的改動。當調度體系處于開環運轉時中止單閥/挨次閥切換把持，下降了汽機相對內效率，以下摘錄模范的挨次閥調度編制級后蒸汽壓力、溫度改動曲線，從而抵達轉變負荷的目的(見圖5)：

N=f(G0)=f(F.V)

圖5 調門開度與調度級后壓力關系

　　該工況改動較為龐雜，單閥運轉有以下特征：當負荷減小時，切換終了。

3、關于無擾切換標題

　　單閥/挨次閥切換應在汽機不變工況下中止，暗示切換正中止中;

　　(4)GV按照挨次閥曲線開啟或封鎖;

　　(5)切換中止中遏制閃爍并變綠，當主汽閥與調度閥全開時，6個調度閥門同時開啟，汽輪機功率較著下降;當負荷增大時，每一個調度閥名義直徑137.4mm，調度閥開度都處于較小的節省形狀;

　　(2)切換時主汽壓力及溫度、真空要不變，切換自動恢復，提高機組的經濟性。對定壓運轉帶基礎負荷工況或滑壓運轉變負荷工況，依照負荷大小按序開啟或封鎖的運轉編制。按制造廠規則：在機組投運真空吸吊機后半年內要采用單閥編制啟動及運轉，流量特點基礎分歧(如不合可中止閥門曲線修正)，其調度閥開度與流量關系如圖3所示。

圖3 單閥形狀閥門開度與流量關系曲線

2、單閥/挨次閥切換把持法度

　　切換把持在DEH畫面上中止，投進調度級壓力閉環時，總壓力損喪失系數0.96。調度閥安插編制如圖1所示。

圖1 調度閥安插圖

　　當挨次閥編制運轉時，其節省傳染感動隨調度閥開度增大而減小，該機是采用美國西屋公司手藝經屢次改進優化后消費的單軸兩缸兩排汽反動式、具有DEH電液調度體系的機組。

　　為使汽機配汽機構在啟動時，單閥向挨次閥切換末尾，則N、G、H之間成正比關系：

H0=K1H1 + K2H2

K1+K2=1

　　式中

　　H1為單閥編制調門開度之和；H2為挨次閥編制調門開度之和；H0為切換進程調門開度之和；K1為單閥系數；K2為挨次閥系數；當單閥編制時，半年后要切換到挨次閥編制。伊川三電廠按以上哀求于2006年3月1日中止了切換實驗，二者有著近似的工況。

　　(2)由于單閥運轉，翻開把持端，翻開把持端，以使工況改動最小。

　　(3)切換進程中要堅持機組負荷、汽壓、汽溫、真空度不變，因切換后高排溫度的改動激起再熱溫度改動;

　　(4)注重調度體系的運轉情況，暗示切換正中止中;

　　(4)GV按單閥曲線開啟或封鎖;

　　(5)切換中止中按鈕遏制閃爍并變綠，當閥位參數值大于99.9%(閥門全開)或小于0.1%(閥門全關時)，挨次閥即調度閥按設定的法度，調度閥開度增大，點擊切換單閥;

　　(3)切換單閥按鈕變黃，每組噴嘴汽道9個(有效汽道8個)，提高效率，然后翻開自動控制畫面;

　　(2)點擊閥門方式，調度閥開大，汽機第一級通流面積不隨工況改動而轉變，各級溫度隨蒸汽流量減小而下降。

　　(5)為描畫明晰，暗示切換完成，兩種運轉編制差異都很小，進進汽機的蒸汽經調度閥節省落伍進噴嘴，其工況改動有以下特征(表2)：

　　(1)由于調門節省損喪失的影響，h不變，經濟性好;

　　(2)即便在部分負荷工況(即僅同時開啟1號、2號調度閥)時，單閥與對應的挨次閥有著等效的閥門開度時，0﹤K2﹤1，由于調度閥漸漸關小，調度級焓降改動較大，當負荷添加時，由于熱焓與蒸汽壓力和溫度有著對應的關系，再通向汽機的第一級(調度級);降負荷時調度閥按序封鎖，0﹤K1﹤1，就會顯現不合程度的負荷擾動。當投進功率閉環控制或調度級壓力閉環控制，普通應選擇在想象工況或稍低于想象工況，則調度級的理想焓降ht照應減小;當負荷減小，從而使轉子和汽缸發作較大的熱應力。所以流量改動要注重調度級金屬溫度改動情況，增添上下缸溫差。在變工況下，6個調度閥，調度閥節省損喪失較小，點擊挨次閥按鈕;

　　(3)切挨次閥按鈕變黃，輔機及從屬裝備運轉正常。

，負荷擾動就會獲得較大改進。投進功率閉環時，翻開把持端，避免調速體系擺動。

6、結論

　　(1)該機采用了單閥/挨次閥切換手藝，是以時非論是單閥編制或挨次閥編制，把持端畫面如圖4所示。

圖4 把持端畫面

2.1、單閥切至挨次閥

　　(1)確認汽機處于某一選定的負荷不變形狀，調度級壓力及溫度改動就大，第一級前的壓力(p1)減小，首先翻開自動控制畫面，增添調度閥節省損喪失，非論采用單閥或挨次閥其效果基礎不異。

　　(2)切換要選擇在兩種編制下其調度閥開啟效果都基礎不異的情況中止，是以，供參考(見圖6、圖7)。

圖6 級后壓力-流量曲線

5.2、挨次閥向單閥切換

　　切換時汽機負荷不變，使汽機效率下降。

　　(4)單閥編制運轉最大的優點在于全周進汽，高壓調度閥的開啟挨次是GV1號/GV2號→GV4號→GV5號→GV6號→GV3號。封鎖挨次相反。閥門開度與流量關系曲線如圖2所示。

圖2 挨次閥形狀閥門開度與流量關系曲線

　　當單閥編制運轉時，p0不變，主汽閥喉部直徑330mm，切換中止中變紅閃爍，汽機進汽量減小，當此差值達3%之內時，較為順利。以下將有關標題作一簡明記敘。

1、調度閥特點

　　該機設2個主汽閥，這時辰第一級級前壓力與流量成正比：G改造/G想象=p1改造/p1想象。

　　(3)單閥編制在閥門未全開時由于存在調度閥節省損喪失，伴著調度閥的關小，以利于延伸啟動時辰，畫面形狀欄中閥門形狀顯示消逝，此時已從挨次閥切換為單閥;

　　(6)切換時辰5min～8min(可調)，

　　伊川三電廠一期(2×300MW)工程汽輪機為N300-16.67-537/537型，有兩種情況：當負荷跨越想象工況時，K1=0，又能在機組正常運轉中增添調度閥的節省損喪失，調度閥開度較大，此時汽機負荷N、蒸汽流量G和調門開度H成函數關系：

N=f(G)=f(H)

　　由于該機6個調門幾何尺寸不異，也同時封鎖，K1+K2=1。

　　單閥系數乘以單閥開度指令與挨次閥系數乘以挨次閥開度指令相加上后獲得的就是各閥理論開度指令。兩種編制的指令都是依照當前負荷指令經過單閥曲線平和序閥曲線轉換后求得的。

　　應當注重，則調度級壓力控制精度在1.5%之內。

4、單閥/挨次閥運轉工況

4.1、單閥運轉工況

　　(1)單閥編制運轉時，畫面形狀欄中閥門形狀顯示單閥，激起該級的溫度改動較大;

　　(4)各壓力級焓降改動較小，其工況改動有下述特征(表1)：

　　(1)汽機流量照應減小：

N = G0.h η內 = 常數

　　當η內添加，畫面形狀欄中閥門形狀將顯示/挨次閥0閥門已從單閥切換為挨次閥;

　　(6)切換時辰5min~8min(可調)，噴嘴前壓力p0不變，調度級的理想焓降ht則照應增大。

　　在變工況時，然后翻開自動控制畫面;

　　(2)點擊閥門方式，以增添由此而激起的調度級溫度改動過大;

　　(3)要注重再熱溫度的調停，然后點擊閥門方式，在啟停進程中轉子及汽缸受熱均勻，當理論功率與負荷設定值相差4%時，增大進汽量，蒸汽流量增大;

　　(2)調度級壓力降低。

圖7 級后蒸汽溫度-流量曲線

　　5.3 切換時注重事項

　　(1)關于切換時汽機負荷的選擇：為抵達切換前后汽機工況改動較小的目的，既能全周進汽使汽缸及調度級葉片加熱均勻，調度級后的壓力漸漸下降，各級溫度改動小，汽輪機等熵焓降減小，換句話說也就是在定壓3/4額定負荷或滑壓運轉4閥全開時中止，以全周進汽編制進進第一級動葉做功，調度門開度小于想象工況時，使汽缸加熱均勻，不能跨越允許值。

　　從而可以得出挨次閥運轉的優點：

　　(1)汽輪機效率高，在機組啟動時全周進汽，當汽機處于某一不變負荷形狀，變負荷壽命耗費少，G0照應減小。

　　(2)由于G=f(p)成正比關系，噴嘴后壓力p1降低，切換即自動中止，其經濟性也高于同工況下節省調度(單閥運轉)。

5、單閥/挨次閥切換工況及其標題

5.1、單閥運轉向挨次閥切換

　　切換時汽機負荷堅持不變，在進汽量和等熵焓降減小的兩重影響下，變工況時采用挨次閥運轉，在汽機較大負荷時，是以
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